专利摘要

一种三层二次风协调下倾布置的W火焰锅炉，本发明涉及一种W火焰锅炉，本发明的目的是为了解决传统W火焰锅炉运行中前后墙结渣、火焰下冲深度浅，飞灰可燃物含量高的问题。它还包括风机、再循环烟气管道、两组A层二次风喷口、两组B层二次风喷口和两组C层二次风喷口；两组A层二次风喷口呈一字型排列对称安装在前炉拱和后炉拱上,两组B层二次风喷口呈一字型排列对称安装在下炉膛的前墙和下炉膛的后墙上,两组C层二次风喷口呈一字型排列对称安装在下炉膛的前墙和下炉膛的后墙上,风机安装在再循环烟气管道上，再循环烟气管道的一端与两组A层二次风喷口、两组B层二次风喷口和两组C层二次风喷口连通，本发明属于锅炉领域。

权利要求

1.一种三层二次风协调下倾布置的W火焰锅炉，它包括上炉膛(1)、下炉膛(2)、前炉拱(3)、后炉拱(4)、两个二次风箱(7)和多个双旋风筒煤粉浓淡分离式燃烧器(8)，上炉膛(1)、前炉拱(3)、下炉膛(2)和后炉拱(4)构成炉体，其特征在于：它还包括风机(5)、再循环烟气管道(6)、两组A层二次风喷口(11)、两组B层二次风喷口(12)和两组C层二次风喷口(13)；每组A层二次风喷口(11)包括多个A层二次风喷口(11)，每组B层二次风喷口(12)包括多个B层二次风喷口(12)，每组C层二次风喷口(13)包括多个C层二次风喷口(13)；两组A层二次风喷口(11)呈一字型排列对称安装在前炉拱(3)和后炉拱(4)上,多个双旋风筒煤粉浓淡分离式燃烧器(8)呈一字型排列对称安装在前炉拱(3)和后炉拱(4)上,两组B层二次风喷口(12)呈一字型排列对称安装在下炉膛(2)的前墙和下炉膛(2)的后墙上,两组C层二次风喷口(13)呈一字型排列对称安装在下炉膛(2)的前墙和下炉膛(2)的后墙上,每组B层二次风喷口(12)位于每组C层二次风喷口(13)的上方，风机(5)安装在再循环烟气管道(6)上，再循环烟气管道(6)的一端与两组A层二次风喷口(11)、两组B层二次风喷口(12)和两组C层二次风喷口(13)连通，再循环烟气管道(6)的另一端与锅炉烟道连通，每个二次风箱(7)分别与一组A层二次风喷口(11)、一组B层二次风喷口(12)和一组C层二次风喷口(13)连通，前炉拱(3)上的多个A层二次风喷口(11)均位于多个双旋风筒煤粉浓淡分离式燃烧器(8)和下炉膛(2)的前墙之间，后炉拱(4)上的多个A层二次风喷口(11)均位于多个双旋风筒煤粉浓淡分离式燃烧器(8)和下炉膛(2)的后墙之间，下炉膛(2)的前墙上多个B层二次风喷口(12)靠近下炉膛(2)的前墙顶部安装在前墙上，下炉膛(2)的前墙上多个C层二次风喷口(13)靠近下炉膛(2)的前墙底部安装在前墙上，下炉膛(2)的后墙上多个B层二次风喷口(12)靠近下炉膛(2)的后墙顶部安装在后墙上，下炉膛(2)的后墙上多个C层二次风喷口(13)靠近下炉膛(2)的后墙底部安装在后墙上，每组A层二次风喷口11、每组B层二次风喷口12和每组C层二次风喷口13角度可调。

2.根据权利要求1所述一种三层二次风协调下倾布置的W火焰锅炉，其特征在于：它还包括多个再循环烟气阀门(9)和多个二次风阀门(10)；每个二次风箱(7)上安装有三个二次风阀门(10)，每组A层二次风喷口(11)、每组B层二次风喷口(12)和每组C层二次风喷口(13)均通过一个二次风阀门(10)与每个二次风箱(7)连通，再循环烟气管道(6)与每组A层二次风喷口(11)、每组B层二次风喷口(12)和每组C层二次风喷口(13)连接处设有三个再循环烟气阀门(9)，再循环烟气管道(6)分别通过一个再循环烟气阀门(9)与每组A层二次风喷口(11)、每组B层二次风喷口(12)和每组C层二次风喷口(13)连接。

3.根据权利要求1所述一种三层二次风协调下倾布置的W火焰锅炉，其特征在于：每个A层二次风喷口(11)中心线与竖直方向夹角在-5°～10°，每个B层二次风喷口(12)中心线与水平方向所成角度在60°～80°，每个C层二次风喷口(13)中心线与水平方向所成角度在0～45°。

4.根据权利要求1所述一种三层二次风协调下倾布置的W火焰锅炉，其特征在于：锅炉一次风率约为入炉总风率的20％，风速约为15m/s。

5.根据权利要求1所述一种三层二次风协调下倾布置的W火焰锅炉，其特征在于：两组A层二次风喷口(11)二次风率占入炉总风率的20％，风速为20m/s，两组B层二次风喷口(12)二次风率占入炉总风率的25％，风速为25m/s，两组C层二次风喷口(13)二次风率占入炉总风率的35％，风速为25m/s。

6.根据权利要求1所述一种三层二次风协调下倾布置的W火焰锅炉，其特征在于：两组A层二次风喷口(11)、两组B层二次风喷口(12)和两组C层二次风喷口(13)二次风均由再循环烟气和空气混合组成，再循环烟气风率占各层二次风率的10～40％，各层二次风的空气占各层二次风率的60～90％。

说明书

技术领域

本发明涉及一种W火焰锅炉，具体涉及一种三层二次风协调下倾布置的W火焰锅炉。属于W型火焰锅炉燃烧技术领域。

背景技术

我国是世界上最大的煤炭生产国和消费国，煤炭在我国一次能源生产和消费中所占比重一直保持在70％左右，“富煤贫油少气”的能源储备特征决定了我国能源以煤为主的局面在较长时间内难以改变。目前我国电力工业中76％的燃料来自于煤炭，而在我国现有探明的煤炭储量中，无烟煤和贫煤所占份额可达17％，在电站锅炉燃用煤量中所占比例高达40％以上。无烟煤和贫煤具有煤化程度高，挥发分含量低的特点，可磨性能差，反应性低，着火与燃尽差，需要较高的着火与燃尽温度，以及较长的燃尽时间。针对我国煤炭资源的赋存现状，我国自20世纪80年代末开始从国外引进一种专为燃用无烟煤和贫煤而设计的炉型，即W火焰锅炉。W火焰锅炉具有炉膛温度高，煤粉燃尽距离长等优点，很快便在我国得到了广泛的应用，其中美国福斯特·惠勒FW型W火焰锅炉便是其主要炉型之一，占总市场份额的60％左右。

FW型W火焰锅炉实现了燃用无烟煤和贫煤的电站锅炉的高参数、大容量化，并且锅炉机组等效可用系数高。但在实际运行中，早期引进国外技术制造的FW型W火焰锅炉普遍存在炉膛前后墙严重结渣的问题，一些电厂甚至出现了由于结渣导致燃烧器停运的现象。渣层掉落可能砸穿水冷壁、损坏炉体，引发严重的安全事故。此外，FW型W火焰锅炉还普遍存在煤粉燃尽差，飞灰可燃物含碳量高的问题。实际运行结果表明：一些燃用无烟煤和贫煤的FW型W火焰锅炉飞灰可燃物含碳量可达到10％以上。

虽然通过燃烧调整能够在一定程度上缓解锅炉的结渣问题、提高煤粉的燃尽效率。但是由于无法从根本上改变锅炉本身的燃烧组织方式，从本质上解决上述问题。因此，针对前后墙结渣严重以及飞灰可燃物含碳量高的问题，有必要开发出新型的W火焰锅炉，从根本上解决上述问题。

发明内容

本发明的目的是为了解决传统W火焰锅炉运行中前后墙结渣、火焰下冲深度浅，飞灰可燃物含量高的问题。进而本发明提出一种三层二次风协调下倾布置的W火焰锅炉。

本发明为解决上述问题而采用的技术方案是：

它包括上炉膛、下炉膛、前炉拱、后炉拱、两个二次风箱和多个双旋风筒煤粉浓淡分离式燃烧器，上炉膛、前炉拱、下炉膛和后炉拱构成炉体，它还包括风机、再循环烟气管道、两组A层二次风喷口、两组B层二次风喷口和两组C层二次风喷口；两组A层二次风喷口呈一字型排列对称安装在前炉拱和后炉拱上,多个双旋风筒煤粉浓淡分离式燃烧器呈一字型排列对称安装在前炉拱和后炉拱上,两组B层二次风喷口呈一字型排列对称安装在下炉膛的前墙和下炉膛的后墙上,两组C层二次风喷口呈一字型排列对称安装在下炉膛的前墙和下炉膛的后墙上,每组B层二次风喷口位于每组C层二次风喷口的上方，风机安装在再循环烟气管道上，再循环烟气管道的一端与两组A层二次风喷口、两组B层二次风喷口和两组C层二次风喷口连通，再循环烟气管道的另一端与锅炉烟道连通，每个二次风箱分别与一组A层二次风喷口、一组B层二次风喷口和一组C层二次风喷口连通。

本发明的有益效果：

1、本发明可有效缓解W火焰锅炉前后墙结渣的问题

如图1所示，传统福斯特惠勒W火焰锅炉采用双拱形炉膛。炉膛由前炉拱3和后炉拱4 划分为上炉膛1和下炉膛2两部分，其中下炉膛2为主燃区，上炉膛1为燃尽区。双旋风筒煤粉浓淡分离式燃烧器8错列布置在前炉拱3和后炉拱4上。锅炉下炉膛2的前墙和后墙由上到下依次设有DE层二次风及水平布置的F层二次风。煤粉气流靠近前墙水冷壁和后墙水冷壁喷入，且煤粉气流与下炉膛前、后墙水冷壁间除了风率较低的DE层二次风外并无其它气流阻隔。煤粉颗粒下冲过程中冲刷水冷壁，高温的熔融态挥发性灰分的冷凝和微小颗粒的热迁移沉积导致水冷壁结渣，严重威胁锅炉的安全稳定运行，一些电厂甚至出现了因前后墙结渣导致燃烧器停运。与传统福斯特惠勒型W火焰锅炉相比，如图2所示，本发明在锅炉拱部和下炉膛前后墙上增设A层二次风喷口11、B层二次风喷口12和C层二次风喷口13。其中A层二次风喷口11布置于双旋风筒煤粉浓淡分离式燃烧器8和下炉膛2 前后墙之间，B二次风喷口12布置在下炉膛前后墙顶部，C三层二次风喷口13布置在下炉膛前后墙底部。A层二次风喷口11、B层二次风喷口12和C层二次风喷口13的一端同时与再循环烟气管道6和二次风箱7连接，另一端与炉膛连通。三层二次风中再循环烟气和空气的比例分别由再循环烟气阀门9和二次风阀门10调整。A层二次风喷口11、B层二次风喷口12和C层二次风喷口13的风均由再循环烟气和空气混合组成，再循环烟气风率占各层二次风率的10～40％，二次风风箱内的空气占各层二次风率的60～90％。各层二次风喷口中再循环烟气风率和二次风率通过再循环烟气阀门9和二次风阀门10可调。过协调布置三层二次风，本发明可在以下三个方面防止锅炉前后墙结渣：

降低锅炉前后墙近壁侧风温，加速飞灰凝结，防止结渣。

在传统福斯特惠勒型W火焰锅炉的实际运行中，为了提高锅炉效率，减少无效的热量损耗，二次风在喷入炉膛前均经过空预器的加热，温度可达到300摄氏度以上。而锅炉尾部烟道内的烟气经过充分换热后经风机引导进入再循环烟气管道内时，烟气温度已经下降至 100摄氏度左右。再循环烟气和二次风箱7内的空气混合形成二次风，通过锅炉拱部和下炉膛前后墙上的三层二次风喷口喷入炉内，通过调整再循环烟气阀门9和二次风阀门10开度，下炉膛前后墙近壁侧的温度与传统福斯特惠勒型W火焰锅炉相比可降低150摄氏度左右。下冲的粒煤粉颗未与前后墙水冷壁接触前首先便在低温二次风的作用下冷却凝结，粘附性大幅度降低，从而起到有效防止结渣的作用。

在锅炉前后墙近壁侧形成高速风幕，防止飞灰冲刷水冷壁，造成结渣。

对于传统福斯特惠勒型W火焰锅炉，锅炉运行时拱部风率仅为入炉总风率的20％左右。大量二次风自拱下DE及F层二次风喷口水平喷入炉膛。实际运行表明：当风速达到5m/s 以上时，DE层二次风将对下冲煤粉气流起到显著的拦截作用。因此，在实际运行中电厂通常仅将DE层二次风作为冷却位使用，风率不足入炉总风率的5％，对煤粉颗粒的阻隔作用较弱。浓煤粉气流自前后墙近壁侧喷入炉膛后在下冲过程中极易冲刷水冷壁造成结渣。本发明在锅炉拱上燃烧器和前后墙之间，下炉膛前后墙顶部和底部沿炉膛宽度方向呈一字型相应布置A层二次风喷口11、B层二次风喷口12和C层二次风喷口13。A层二次风喷口 11二次风率占入炉总风率的20％，风速为20m/s，B层二次风喷口12二次风率占入炉总风率的25％，风速为25m/s，C层二次风喷口13二次风率占入炉总风率的35％，风速为 25m/s。二次风喷入炉膛后在煤粉气流与前后墙水冷壁间形成一层高速的低温风幕。煤粉气流喷入炉膛后受三层二次风的阻隔作用，熔融的煤粉颗粒无法直接与水冷壁接触从而有效防止结渣现象的发生。

改变锅炉前后墙近壁侧的还原性气氛，加速飞灰冷却，防止结渣。

由于传统福斯特惠勒型W火焰锅炉的DE层二次风率较低，仅有少量空气自锅炉前后墙顶部喷入，导致该区域内煤粉燃烧不充分，CO等还原性气体聚集。在该气氛下，煤粉中的灰熔点降低，易被加热至熔融态，粘附在水冷壁或卫燃带上造成结渣。采用本发明后，锅炉锅炉拱部和下炉膛前后墙布置A层二次风喷口11、B层二次风喷口12和C层二次风喷口13，再循环烟气和二次风混合后由三层二次风喷口喷入炉内。由于再循环烟气的主要成分为N2、CO2和水蒸气，氧气基本消失。通过调整再循环烟气阀门9和二次风阀门10开度，A 层二次风喷口11、B层二次风喷口12和C层二次风喷口13二次风中的氧气浓度可大幅度降低至3％以下，下炉膛前后墙近壁侧N2、CO2和水蒸气所占总比例可达96％以上。在该气氛条件下，熔融的煤粉颗粒无法继续燃烧，迅速冷却为固态灰渣随高速二次风喷入下炉膛，进一步阻碍结渣现象的发生。

2、本发明可有效改善W火焰锅炉火焰下深度较浅，飞灰可燃物高的问题

如图1所示，传统福斯特惠勒W火焰锅炉运行过时拱部风率约为入炉总风率的20％左右。大量二次风自拱下DE及F层二次风喷口水平喷入炉膛，在实际运行中电厂通常仅将DE层二次风作为冷却位使用，F层二次风率可达到入炉总风率的60％以上，风速可达到25m/s以上。由于锅炉拱部煤粉气流的风速较低，煤粉颗粒下射动量不足，刚性较弱。此外，拱部燃烧器与F层二次风之间再无其它气流引射。煤粉气流自燃烧器喷口喷出后快速衰减，达到F层二次风喷口附近时气流的峰值速度降低至5m/s以下，在高速F层二次风的拦截作用下，煤粉气流转折上行，在炉内高温区内的停留时间较短，不利于煤粉的燃尽。

本发明W火焰锅炉的截面流场如图2所示。相比于传统福斯特惠勒型W火焰锅炉，本发明在锅炉拱上燃烧器和前后墙之间，下炉膛前后墙顶部和底部沿炉膛宽度方向相应呈一字型布置A层二次风喷口11、B层二次风喷口12和C层二次风喷口13。A层二次风率占入炉总风率的20％，风速为25m/s。通过增设A层二次风喷口11拱部风率提高为入炉总风率的 40％左右。B层二次风喷口12二次风率占入炉总风率的25％，风速为25m/s，C层二次风喷口13二次风率占入炉总风率的35％，风速为25m/s。由于A层二次风喷口11靠近双旋风筒浓淡煤粉燃烧器布置，煤粉气流自燃烧器喷口喷入炉膛后很快与高速的A层二次风喷口11 的二次风混合。在A层二次风喷口11二次风的引射作用下，煤粉气流的下冲刚性迅速增强，在炉膛内的下冲深度和燃尽距离增加。经A层二次风喷口11二次风引射后，煤粉气流下冲依次经过B层二次风喷口12和C层二次风喷口13区域。高速的B层二次风喷口12和 C层二次风喷口13二次风依次与拱部下冲的煤粉气流混合，使煤粉气流始终保持高速下冲，一直进入下炉膛冷灰斗区域，从而保证煤粉燃尽。

此外，如图3所示，A层二次风喷口11、B层二次风喷口12和C层二次风喷口13与炉膛连接处均设有角度调节装置，二次风喷口与下炉膛前后墙连接处设有可调节下倾装置。根据锅炉的燃尽效果，A层二层风喷口11与竖直方向夹角在-5～10°范围内可调，B 层二层风喷口12与水平方向所成角度在60～80°范围内可调，C层二次风喷口13与水平方向所成角度在0～45°范围内可调。在总风量一定的情况下，随着A层二次风喷口11与竖直方向夹角的增大，煤粉气流逐渐向下炉膛两侧墙偏斜，煤粉气流在炉内的燃烧行程增加有利于煤粉燃尽。对于B层二次风喷口12和C层二次风喷口13的二次风，喷口下倾角度越大二次风的纵向速度分量越大，下冲刚性越强。同时，水平速度分量越小，对下冲煤粉气流的混合和拦截作用越弱。由于锅炉负荷和煤粉颗粒物理性质的差异，A层二次风喷口11、B层二次风喷口12和C层二次风喷口13二次风对煤粉气流的最佳引射角度有所差异。本发明W火焰锅炉可根据锅炉的实际运行情况灵活协调布置三层二次风的下倾角度，从而充分发挥三层二次风的引射作用，最大限度地延长煤粉气流在炉膛内的燃烧行程，保证煤粉燃尽。

附图说明

图1是传统FW型W火焰锅炉流场和结构示意图。

图2是本发明W火焰锅炉流场和结构示意图。

图3是图2中I处局部放大示意图。

具体实施方式

具体实施方式一：结合图2-图3说明本实施方式，本实施方式所述一种三层二次风协调下倾布置的W火焰锅炉，它包括上炉膛1、下炉膛2、前炉拱3、后炉拱4、两个二次风箱7和多个双旋风筒煤粉浓淡分离式燃烧器8，上炉膛1、前炉拱3、下炉膛2和后炉拱4构成炉体，它还包括风机5、再循环烟气管道6、两组A层二次风喷口11、两组B层二次风喷口12和两组C层二次风喷口13；两组A层二次风喷口11呈一字型排列对称安装在前炉拱3和后炉拱4上,多个双旋风筒煤粉浓淡分离式燃烧器8呈一字型排列对称安装在前炉拱3和后炉拱4上,两组B层二次风喷口12呈一字型排列对称安装在下炉膛2 的前墙和下炉膛2的后墙上,两组C层二次风喷口13呈一字型排列对称安装在下炉膛2 的前墙和下炉膛2的后墙上,每组B层二次风喷口12位于每组C层二次风喷口13的上方，风机5安装在再循环烟气管道6上，再循环烟气管道6的一端与两组A层二次风喷口11、两组B层二次风喷口12和两组C层二次风喷口13连通，再循环烟气管道6的另一端与锅炉烟道连通，且再循环烟气管道6上设有除尘系统，每个二次风箱7分别与一组A层二次风喷口11、一组B层二次风喷口12和一组C层二次风喷口13连通。

每组A层二次风喷口11、每组B层二次风喷口12和每组C层二次风喷口13角度可调。

具体实施方式二：结合图2-图3说明本实施方式，本实施方式所述一种三层二次风协调下倾布置的W火焰锅炉，每组A层二次风喷口11包括多个A层二次风喷口11，前炉拱3上的多个A层二次风喷口11均位于多个双旋风筒煤粉浓淡分离式燃烧器8和下炉膛 2的前墙之间，后炉拱4上的多个A层二次风喷口11均位于多个双旋风筒煤粉浓淡分离式燃烧器8和下炉膛2的后墙之间，其它方法与具体实施方式一相同。

具体实施方式三：结合图2-图3说明本实施方式，本实施方式所述一种三层二次风协调下倾布置的W火焰锅炉，每组B层二次风喷口12包括多个B层二次风喷口12，每组 C层二次风喷口13包括多个C层二次风喷口13；下炉膛2的前墙上多个B层二次风喷口 12靠近下炉膛2的前墙顶部安装在前墙上，下炉膛2的前墙上多个C层二次风喷口13靠近下炉膛2的前墙底部安装在前墙上，下炉膛2的后墙上多个B层二次风喷口12靠近下炉膛2的后墙顶部安装在后墙上，下炉膛2的后墙上多个C层二次风喷口13靠近下炉膛 2的后墙底部安装在后墙上，其它方法与具体实施方式一相同。

具体实施方式四：结合图2-图3说明本实施方式，本实施方式所述一种三层二次风协调下倾布置的W火焰锅炉，它还包括多个再循环烟气阀门9和多个二次风阀门10；每个二次风箱7上安装有三个二次风阀门10，每组A层二次风喷口11、每组B层二次风喷口12和每组C层二次风喷口13均通过一个二次风阀门10与每个二次风箱7连通，再循环烟气管道6与每组A层二次风喷口11、每组B层二次风喷口12和每组C层二次风喷口 13连接处设有三个再循环烟气阀门9，再循环烟气管道6分别通过一个再循环烟气阀门9 与每组A层二次风喷口11、每组B层二次风喷口12和每组C层二次风喷口13连接。每组A层二次风喷口11、每组B层二次风喷口12和每组C层二次风喷口13连接。再循环烟气和空气的比例分别由再循环烟气阀门9和二次风阀门10控制。其它方法与具体实施方式一相同。

具体实施方式五：结合图2-图3说明本实施方式，本实施方式所述一种三层二次风协调下倾布置的W火焰锅炉，每个A层二次风喷口11中心线与竖直方向夹角在-5°～10°，每个B层二次风喷口12中心线与水平方向所成角度在60°～80°，每个C层二次风喷口 13中心线与水平方向所成角度在0～45°。其它方法与具体实施方式二或三相同。

具体实施方式六：结合图2-图3说明本实施方式，本实施方式所述一种三层二次风协调下倾布置的W火焰锅炉，锅炉一次风率约为入炉总风率的20％，风速约为15m/s。锅炉的一次风由双旋风筒煤粉浓淡分离式燃烧器8提供，其它方法与具体实施方式一相同。

具体实施方式七：结合图2-图3说明本实施方式，本实施方式所述一种三层二次风协调下倾布置的W火焰锅炉，两组A层二次风喷口11二次风率占入炉总风率的20％，风速为20m/s，两组B层二次风喷口12二次风率占入炉总风率的25％，风速为25m/s，两组C层二次风喷口13二次风率占入炉总风率的35％，风速为25m/s。其它方法与具体实施方式一相同。

具体实施方式八：结合图2-图3说明本实施方式，本实施方式所述一种三层二次风协调下倾布置的W火焰锅炉，两组A层二次风喷口11、两组B层二次风喷口12和两组C 层二次风喷口13二次风均由再循环烟气和空气混合组成，再循环烟气风率占各层二次风率的10～40％，各层二次风的空气占各层二次风率的60～90％。各层二次风喷口中再循环烟气风率和二次风率通过再循环烟气阀门9和二次风阀门10调节，其它方法与具体实施方式一相同。

工作原理

煤粉气流自双旋风筒煤粉浓淡分离式燃烧器的喷口喷出后着火燃烧。锅炉尾部烟道内的烟气经空预器、除尘器等结构后，在其出口位置处经风机5引入再循环烟气管道6并与二次风混合，自A层二次风喷口11、B层二次风喷口12和C层二次风喷口13三层二次风喷口喷入炉膛。煤粉气流下冲过程中首先受到A层二次风喷口11的引射作用，向下炉膛前后墙侧偏斜，气流的动量和刚性进一步增强，燃尽距离增加。随后煤粉气流依次经过B层二次风喷口12 和C层二次风喷口13二次风引射，煤粉气流的动量在下冲过程中始终保持较高水平，进而保证煤粉颗粒在炉膛内的最大燃尽距离。同时，A层二次风喷口11、B层二次风喷口12和C层二次风喷口13三层二次风沿着下炉膛前后墙水冷壁在浓煤粉气流和前后墙之间形成一层由 N2、CO2和水蒸气组成的低温风幕，抑制煤粉中的灰分受热融化并阻隔熔融态的灰分冲刷前后墙两侧的水冷壁。经三层二次风引射后，煤粉气流向炉膛中心区域偏转并转折上行，防止煤粉气流下冲深度过大，火焰冲刷冷灰斗，造成冷灰斗区域超温。最终，未燃尽的煤粉颗粒进入上炉膛继续燃烧。

实施例

本发明已经在某电厂一台由美国福斯特惠勒公司生产的300MW FW W火焰锅炉上应用，锅炉前后拱对称布置有12组双旋风筒浓淡分离式煤粉燃烧器。采用本发明后，锅炉拱部、下炉膛前后墙顶端和底部沿炉膛宽度方向分别增设了三层呈一字形排列布置的二次风喷口。三层二次风喷口与炉膛连接处设有可调节下倾角度的装置。同时锅炉尾部烟道出口处增设再循环烟气管道。三层二次风喷口同时与再循环烟气管道和二次风箱连接。锅炉运行过程中，A层二次风率约占入炉总风率的20％，B层二次风率约占入炉总风率的25％， C层二次风率约占入炉总风率的35％。在各层二次风喷口中，再循环烟气风率占二次风率的30％，空气约占二次风率的70％。

采用本发明前，煤粉气流自燃烧器喷口喷出后快速衰减，经实验测量，炉内煤粉气流达到F层二次风喷口附近时气流的峰值速度降低至5m/s以下，飞灰可燃物含量约为13％。锅炉前后墙水冷壁结渣严重，每年需要多次停炉清理。

采用本发明后，经实验测量，炉内煤粉气流达到原F层二次风喷口附近时气流的峰值速度仍可达23m/s以上。满负荷工况下，燃用改造前相似煤质时，炉膛出口的飞灰可燃物含量降低至3％左右。并且炉膛前后墙水冷壁结渣现象基本消失，未发生因结渣而影响锅炉正常运行的问题。

一种三层二次风协调下倾布置的W火焰锅炉专利购买费用说明

Q：办理专利转让的流程及所需资料

A：专利权人变更需要办理著录项目变更手续，有代理机构的，变更手续应当由代理机构办理。

1：专利变更应当使用专利局统一制作的“著录项目变更申报书”提出。

2：按规定缴纳著录项目变更手续费。

3：同时提交相关证明文件原件。

4：专利权转移的，变更后的专利权人委托新专利代理机构的，应当提交变更后的全体专利申请人签字或者盖章的委托书。

Q:专利著录项目变更费用如何缴交

A：（1）直接到国家知识产权局受理大厅收费窗口缴纳,（2）通过代办处缴纳，（3）通过邮局或者银行汇款,更多缴纳方式

Q：专利转让变更，多久能出结果

A：著录项目变更请求书递交后，一般1-2个月左右就会收到通知，国家知识产权局会下达《转让手续合格通知书》。