专利摘要

本发明公开了一种液化页岩气‑液氮‑超导直流电缆复合能源管道设计方法，该方法通过满足了复合能源传输管道内的最大允许压降、最大允许温升和最大允许真空度变化率这三个运行限制条件，避免了因真空、绝热结构设计不合理而造成的真空维护时间过短或管道漏热过大的安全隐患。同时，本发明直接将液氮传输管道设置在液化页岩气传输管道内，不仅降低了整个复合能源管道的研制成本，还降低了液氮传输管道的漏热功率，进而节省设置在复合能源管道外的低温制冷机的运行成本。

权利要求

1.一种液化页岩气-液氮-超导直流电缆复合能源管道设计方法，其特征在于，包括以下步骤，

1)确定液化页岩气-液氮-超导直流电缆复合能源管道的构造；其中，超导直流电缆同轴设置在液氮传输管道的内部，所述液氮传输管道同轴设置在液化页岩气传输管道的内部；而且，所述液化页岩气传输管道包括内管、外管、内管与外管之间的真空夹层以及所述真空夹层内的绝热材料；所述液氮传输管道包括内管、外管、内管与外管之间的真空夹层以及所述真空夹层内的绝热材料；所述超导直流电缆包括金属铜骨架和绕制在金属铜骨架上的超导导线；其中，所述液化页岩气传输管道的内管通过若干个金属支撑架与所述液氮传输管道的外管相连，而且所述液氮传输管道的内管通过若干个非金属支撑架与所述超导直流电缆的金属铜骨架相连；且所述液化页岩气传输管道和所述液氮传输管道的内管与外管均由不锈钢制成；

2)确定液化页岩气-液氮-超导直流电缆复合能源管道的预设性能参数和允许工作条件；包括：液氮的初始压强为P₁，单位传输长度内液氮的最大允许压降为 液氮的初始温度为T₁，单位传输长度内液氮的最大允许温差为 单位运行时间内液氮传输管道的最大允许真空度变化率为 单位传输时间内液化页岩气的流量质量为 液化页岩气的初始压强为P₂，单位传输长度内液化页岩气的最大允许压降为 液化页岩气的初始温度为T₂，单位传输长度内液化页岩气的最大允许温差为 单位运行时间内液化页岩气传输管道的最大允许真空度变化率为 复合能源管道外的大气压强为P₃，复合能源管道外的大气温度为T₃，所述超导直流电缆的损耗功率为q₁，所述液氮传输管道泄漏到所述液化页岩气传输管道中的漏热功率为q₂；

3)确定液化页岩气-液氮-超导直流电缆复合能源管道的设计参数；包括：所述液氮传输管道的内管的内径D₀、外径D₁和厚度S₁，所述液氮传输管道的外管的内径D₂、外径D₃和厚度S₂，所述液氮传输管道的真空夹层的厚度δ₁，所述液氮传输管道的绝热材料的厚度δ₂，所述液化页岩气传输管道的内管的内径D₄、外径D₅和厚度S₃，所述液化页岩气传输管道的外管的内径D₆、外径D₇和厚度S₄，所述液化页岩气传输管道的真空夹层的厚度δ₃，所述液化页岩气传输管道的绝热材料的厚度δ₄，单位传输时间内液氮的流量质量 所述液化页岩气传输管道泄漏到外界大气中的漏热功率q₃；

根据D₀与 函数关系，确定D₀与 的第一个数值关系方程：

ΔP1ΔX1=8f1m·12π2D05ρ1

其中，ρ₁为液氮的密度；f₁为液氮的摩擦系数；

根据 与 q₁、q₂、D₀的函数关系，确定D₀与 的第二个数值关系方程：

ΔT1ΔX1=8f1m·12π2D05ρ12C1+q1+q2C1m·1

其中，C₁为液氮的比热容；联立D₀与 的两个数值关系方程，求解出D₀与 的数值大小；

根据S₁与P₁、D₀的函数关系，确定S₁的数值：

其中，σ为不锈钢材料的许应应力； 为不锈钢材料的焊缝系数；所述液氮传输管道的内管的外径D₁等于D₀+2S₁；

根据δ₁与T₁、T₂、q₂、D₁的函数关系，确定δ₁的数值：

q2=2πλ(T1-T2)ln(D1+2δ1D1)

其中，λ为绝热材料的热导率；

根据δ₂与 δ₁、D₁的函数关系，确定δ₂的数值：

ΔG1Δt1=4g1(D1+2δ1)+4g2(2D1+2δ2)(D1+2δ2)2-D12

其中，g₁为绝热材料的放气率；g₂为不锈钢管的放气率；当δ₁≤δ₂时，绝热材料的实际厚度设置为δ₁，且真空夹层的实际厚度设置为δ₂，所述液氮传输管道的外管的内径D₂等于D₁+2δ₂；当δ₁>δ₂时，绝热材料的实际厚度设置为δ₁，且真空夹层的实际厚度也设置为δ₁，所述液氮传输管道的外管的内径D₂等于D₁+2δ₁；

根据S₂与P₂、D₂的函数关系，确定S₂的数值：

S2=D20.6(mP2L2.59E)0.4

其中，m为不锈钢材料的稳定系数；E为不锈钢材料的弹性模量；L为不锈钢管的长度；所述液氮传输管道的外管的外径D₃等于D₂+2S₂；

根据D₄与 D₃函数关系，确定D₄的数值：

ΔP2ΔX2=8f2m·22π2ρ2(D4-D3)(D42-D32)2

其中，ρ₂为液氮的密度；f₂为液氮的摩擦系数；

根据q₃与 q₂、D₃、D₄的函数关系，确定q₃的数值：

ΔT2ΔX2=8f2m·22(D4-D3)(D42-D32)2π2ρ22C2+q3-q2C2m·2

其中，C2为液化页岩气的比热容；

根据S₃与P₂、D₄的函数关系，确定S₃的数值：

所述液化页岩气传输管道的内管的外径D₅等于D₄+2S₃；

根据δ₃与T₂、T₃、q₃、D₅的函数关系，确定δ₃的数值：

q3=2πλ(T3-T2)ln(D5+2δ3D5)

根据δ₄与 δ₃、D₅的函数关系，确定δ₄的数值：

ΔG2Δt2=4g1(D5+2δ3)+4g2(2D5+2δ4)(D5+2δ4)2-D52

当δ₃≤δ₄时，绝热材料的实际厚度设置为δ₃，且真空夹层的实际厚度设置为δ₄，此时所述液化页岩气传输管道的外管的内径D₆等于D₅+2δ₄；当δ₃>δ₄时，绝热材料的实际厚度设置为δ₃，且真空夹层的实际厚度也设置为δ₃，此时所述液化页岩气传输管道的外管的内径D₆等于D₅+2δ₃；

根据S₄与P₃、D₆的函数关系，确定S₄的数值：

S4=D60.6(mP3L2.59E)0.4

所述液化页岩气传输管道的外管的外径D₇等于D₆+2S₄。

说明书

技术领域

本发明涉及油气储存与运输技术领域和电力传输技术领域，特别涉及一种低成本液化页岩气-液氮-超导直流电缆复合能源管道设计方法。

背景技术

近年来出于缓解日趋严重的能源危机和环保压力的动机，除压缩页岩气和液化页岩气的远距离运输方式以外，页岩气还被直接用作发电应用。在页岩气开采当地直接建设大容量页岩气发电站，再通过传统的高压输电线路输送至远距离电力用户。由于页岩气开采地区往往与集中用电的大中城市区域相距较远，传统的高压输电方式将不可避免地带来高压架空输电线路的建设和维护的成本问题。

中国专利CN2015106342153公开了一种液化页岩气-液氮-超导直流电缆复合能源传输系统，其一方面将液化页岩气传输管道设置在液氮传输管道内，利用具有更低运行温度的液氮(65-75K)使液化页岩气(110-120K)始终维持在正常运行温区，消除了液化页岩气的温升及气化安全隐患；另一方面将超导直流电缆设置在液氮传输管道内，利用具有更低运行温度的液氮制冷超导直流电缆，使其具有更高的电能传输容量。但是，该专利并没有综合考虑最大允许压降、最大允许温升和最大允许真空度变化率这三个限制条件，来实现远距离、大容量的液化页岩气-液氮-超导直流电缆复合能源传输。

发明内容

本发明为解决上述技术问题，提供一种综合考虑最大允许压降、最大允许温升和最大允许真空度变化率这三个限制条件，且能够实现远距离、大容量的液化页岩气-液氮-超导直流电缆复合能源传输的管道设计方法。

为了实现上述发明目的，本发明采用的技术方案是：

一种液化页岩气-液氮-超导直流电缆复合能源管道设计方法，其包括以下步骤，

1)确定液化页岩气-液氮-超导直流电缆复合能源管道的构造；其中，超导直流电缆同轴设置在液氮传输管道的内部，所述液氮传输管道同轴设置在液化页岩气传输管道的内部；而且，所述液化页岩气传输管道包括内管、外管、内管与外管之间的真空夹层以及所述真空夹层内的绝热材料；所述液氮传输管道包括内管、外管、内管与外管之间的真空夹层以及所述真空夹层内的绝热材料；所述超导直流电缆包括金属铜骨架和绕制在金属铜骨架上的超导导线；其中，所述液化页岩气传输管道的内管通过若干个金属支撑架与所述液氮传输管道的外管相连，而且所述液氮传输管道的内管通过若干个非金属支撑架与所述超导直流电缆的金属铜骨架相连；且所述液化页岩气传输管道和所述液氮传输管道的内管与外管均由不锈钢制成；

2)确定液化页岩气-液氮-超导直流电缆复合能源管道的预设性能参数和允许工作条件；包括：液氮的初始压强为P₁，单位传输长度内液氮的最大允许压降为 液氮的初始温度为T₁，单位传输长度内液氮的最大允许温差为 单位运行时间内液氮传输管道的最大允许真空度变化率为 单位传输时间内液化页岩气的流量质量为 液化页岩气的初始压强为P₂，单位传输长度内液化页岩气的最大允许压降为 液化页岩气的初始温度为T₂，单位传输长度内液化页岩气的最大允许温差为 单位运行时间内液化页岩气传输管道的最大允许真空度变化率为 复合能源管道外的大气压强为P₃，复合能源管道外的大气温度为T₃，所述超导直流电缆的损耗功率为q₁，所述液氮传输管道泄漏到所述液化页岩气传输管道中的漏热功率为q₂；

3)确定液化页岩气-液氮-超导直流电缆复合能源管道的设计参数；包括：所述液氮传输管道的内管的内径D₀、外径D₁和厚度S₁，所述液氮传输管道的外管的内径D₂、外径D₃和厚度S₂，所述液氮传输管道的真空夹层的厚度δ₁，所述液氮传输管道的绝热材料的厚度δ₂，所述液化页岩气传输管道的内管的内径D₄、外径D₅和厚度S₃，所述液化页岩气传输管道的外管的内径D₆、外径D₇和厚度S₄，所述液化页岩气传输管道的真空夹层的厚度δ₃，所述液化页岩气传输管道的绝热材料的厚度δ₄，单位传输时间内液氮的流量质量 所述液化页岩气传输管道泄漏到外界大气中的漏热功率q₃；

根据D₀与 函数关系，确定D₀与 的第一个数值关系方程：

其中，ρ₁为液氮的密度；f₁为液氮的摩擦系数；

根据 与 q₁、q₂、D₀的函数关系，确定D₀与 的第二个数值关系方程：

其中，C₁为液氮的比热容；

联立D₀与 的两个数值关系方程，求解出D₀与 的数值大小；

根据S₁与P₁、D₀的函数关系，确定S₁的数值：

其中，σ为不锈钢材料的许应应力； 为不锈钢材料的焊缝系数；所述液氮传输管道的内管的外径D₁等于D₀+2S₁；

根据δ₁与T₁、T₂、q₂、D₁的函数关系，确定δ₁的数值：

其中，λ为绝热材料的热导率；

根据δ₂与 δ₁、D₁的函数关系，确定δ₂的数值：

其中，g₁为绝热材料的放气率；g₂为不锈钢管的放气率；当δ₁≤δ₂时，绝热材料的实际厚度设置为δ₁，且真空夹层的实际厚度设置为δ₂，所述液氮传输管道的外管的内径D₂等于D₁+2δ₂；当δ₁>δ₂时，绝热材料的实际厚度设置为δ₁，且真空夹层的实际厚度也设置为δ₁，所述液氮传输管道的外管的内径D₂等于D₁+2δ₁；

根据S₂与P₂、D₂的函数关系，确定S₂的数值：

其中，m为不锈钢材料的稳定系数；E为不锈钢材料的弹性模量；L为不锈钢管的长度；所述液氮传输管道的外管的外径D₃等于D₂+2S₂；

根据D₄与 D₃函数关系，确定D₄的数值：

其中，ρ₂为液化页岩气的密度；f₂为液化页岩气的摩擦系数；

根据q₃与 q₂、D₃、D₄的函数关系，确定q₃的数值：

其中，C₂为液化页岩气的比热容；

根据S₃与P₂、D₄的函数关系，确定S₃的数值：

所述液化页岩气传输管道的内管的外径D₅等于D₄+2S₃；

根据δ₃与T₂、T₃、q₃、D₅的函数关系，确定δ₃的数值：

根据δ₄与 δ₃、D₅的函数关系，确定δ₄的数值：

当δ₃≤δ₄时，绝热材料的实际厚度设置为δ₃，且真空夹层的实际厚度设置为δ₄，此时所述液化页岩气传输管道的外管的内径D₆等于D₅+2δ₄；当δ₃>δ₄时，绝热材料的实际厚度设置为δ₃，且真空夹层的实际厚度也设置为δ₃，此时所述液化页岩气传输管道的外管的内径D₆等于D₅+2δ₃；

根据S₄与P₃、D₆的函数关系，确定S₄的数值：

所述液化页岩气传输管道的外管的外径D₇等于D₆+2S₄。

与现有技术相比，本发明的有益效果是：

本发明液化页岩气-液氮-超导直流电缆复合能源管道设计方法中，通过满足了复合能源传输管道内的最大允许压降、最大允许温升和最大允许真空度变化率这三个运行限制条件，避免了因真空、绝热结构设计不合理而造成的真空维护时间过短或管道漏热过大的安全隐患。同时，本发明直接将液氮传输管道设置在液化页岩气传输管道内，不仅降低了整个复合能源管道的研制成本，还降低了液氮传输管道的漏热功率，进而节省设置在复合能源管道外的低温制冷机的运行成本。

附图说明：

图1是本发明液化页岩气-液氮-超导直流电缆复合能源传输管道结构图。

具体实施方式

下面结合具体实施方式对本发明作进一步的详细描述。但不应将此理解为本发明上述主题的范围仅限于以下的实施例，凡基于本发明内容所实现的技术均属于本发明的范围。

结合图1所示的发明本发明液化页岩气-液氮-超导直流电缆复合能源传输管道结构图；其中，本发明液化页岩气-液氮-超导直流电缆复合能源管道设计方法，包括以下步骤：

1)确定液化页岩气-液氮-超导直流电缆复合能源管道的构造；其中，超导直流电缆同轴设置在液氮传输管道的内部，所述液氮传输管道同轴设置在液化页岩气传输管道的内部；而且，所述液化页岩气传输管道包括内管、外管、内管与外管之间的真空夹层以及所述真空夹层内的绝热材料；所述液氮传输管道包括内管、外管、内管与外管之间的真空夹层以及所述真空夹层内的绝热材料；所述超导直流电缆包括金属铜骨架和绕制在金属铜骨架上的超导导线；其中，所述液化页岩气传输管道的内管通过若干个金属支撑架与所述液氮传输管道的外管相连，而且所述液氮传输管道的内管通过若干个非金属支撑架与所述超导直流电缆的金属铜骨架相连；且所述液化页岩气传输管道和所述液氮传输管道的内管与外管均由不锈钢制成。

2)确定液化页岩气-液氮-超导直流电缆复合能源管道的预设性能参数和允许工作条件；包括：液氮的初始压强为P₁，单位传输长度内液氮的最大允许压降为 液氮的初始温度为T₁，单位传输长度内液氮的最大允许温差为 单位运行时间内液氮传输管道的最大允许真空度变化率为 单位传输时间内液化页岩气的流量质量为 液化页岩气的初始压强为P₂，单位传输长度内液化页岩气的最大允许压降为 液化页岩气的初始温度为T₂，单位传输长度内液化页岩气的最大允许温差为 单位运行时间内液化页岩气传输管道的最大允许真空度变化率为 复合能源管道外的大气压强为P₃，复合能源管道外的大气温度为T₃，所述超导直流电缆的损耗功率为q₁，所述液氮传输管道泄漏到所述液化页岩气传输管道中的漏热功率为q₂。

3)确定大容量液化页岩气-液氮-超导直流电缆复合能源管道的设计参数；包括：所述液氮传输管道的内管的内径D₀、外径D₁和厚度S₁，所述液氮传输管道的外管的内径D₂、外径D₃和厚度S₂，所述液氮传输管道的真空夹层的厚度δ₁，所述液氮传输管道的绝热材料的厚度δ₂，所述液化页岩气传输管道的内管的内径D₄、外径D₅和厚度S₃，所述液化页岩气传输管道的外管的内径D₆、外径D₇和厚度S₄，所述液化页岩气传输管道的真空夹层的厚度δ₃，所述液化页岩气传输管道的绝热材料的厚度δ₄，单位传输时间内液氮的流量质量 所述液化页岩气传输管道泄漏到外界大气中的漏热功率q₃。

具体的，根据D₀与 函数关系，确定D₀与 的第一个数值关系方程：

其中，ρ₁为液氮的密度；f₁为液氮的摩擦系数；而且，

其中，μ₁为液氮的动力粘度；v₁为液氮的传输速度。

根据 与 q₁、q₂、D₀的函数关系，确定D₀与 的第二个数值关系方程：

其中，C₁为液氮的比热容；联立D₀与 的两个数值关系方程，求解出D₀与 的数值大小。

根据S₁与P₁、D₀的函数关系，确定S₁的数值：

其中，σ为不锈钢材料的许应应力； 为不锈钢材料的焊缝系数；所述液氮传输管道的内管的外径D₁等于D₀+2S₁；

根据δ₁与T₁、T₂、q₂、D₁的函数关系，确定δ₁的数值：

其中，λ为绝热材料的热导率。

根据δ2与 δ1、D1的函数关系，确定δ2的数值：

其中，g₁为绝热材料的放气率；g₂为不锈钢管的放气率；当δ₁≤δ₂时，绝热材料的实际厚度设置为δ₁，且真空夹层的实际厚度设置为δ₂，所述液氮传输管道的外管的内径D₂等于D₁+2δ₂；当δ₁>δ₂时，绝热材料的实际厚度设置为δ₁，且真空夹层的实际厚度也设置为δ₁，所述液氮传输管道的外管的内径D₂等于D₁+2δ₁。

根据S₂与P₂、D₂的函数关系，确定S₂的数值：

其中，m为不锈钢材料的稳定系数；E为不锈钢材料的弹性模量；L为不锈钢管的长度；所述液氮传输管道的外管的外径D₃等于D₂+2S₂。

根据D₄与 D₃函数关系，确定D₄的数值：

其中，ρ₂为液化页岩气的密度；f₂为液化页岩气的摩擦系数；而且，

其中，μ₂为液化页岩气的动力粘度；v₂为液化页岩气的传输速度。

根据q₃与 q₂、D₃、D₄的函数关系，确定q₃的数值：

其中，C₂为液化页岩气的比热容；

根据S₃与P₂、D₄的函数关系，确定S₃的数值：

所述液化页岩气传输管道的内管的外径D₅等于D₄+2S₃。

根据δ₃与T₂、T₃、q₃、D₅的函数关系，确定δ₃的数值：

根据δ₄与 δ₃、D₅的函数关系，确定δ₄的数值：

当δ₃≤δ₄时，绝热材料的实际厚度设置为δ₃，且真空夹层的实际厚度设置为δ₄，此时所述液化页岩气传输管道的外管的内径D₆等于D₅+2δ₄；当δ₃>δ₄时，绝热材料的实际厚度设置为δ₃，且真空夹层的实际厚度也设置为δ₃，此时所述液化页岩气传输管道的外管的内径D₆等于D₅+2δ₃。

根据S₄与P₃、D₆的函数关系，确定S₄的数值：

所述液化页岩气传输管道的外管的外径D₇等于D₆+2S₄。

因此，本发明液化页岩气-液氮-超导直流电缆复合能源管道设计方法中，通过满足了复合能源传输管道内的最大允许压降、最大允许温升和最大允许真空度变化率这三个运行限制条件，避免了因真空、绝热结构设计不合理而造成的真空维护时间过短或管道漏热过大的安全隐患。同时，本发明直接将液氮传输管道设置在液化页岩气传输管道内，不仅降低了整个复合能源管道的研制成本，还降低了液氮传输管道的漏热功率，进而节省设置在复合能源管道外的低温制冷机的运行成本。

上面结合附图对本发明的具体实施方式进行了详细说明，但本发明并不限制于上述实施方式，在不脱离本申请的权利要求的精神和范围情况下，本领域的技术人员可以做出各种修改或改型。

液化页岩气-液氮-超导直流电缆复合能源管道设计方法专利购买费用说明

Q：办理专利转让的流程及所需资料

A：专利权人变更需要办理著录项目变更手续，有代理机构的，变更手续应当由代理机构办理。

1：专利变更应当使用专利局统一制作的“著录项目变更申报书”提出。

2：按规定缴纳著录项目变更手续费。

3：同时提交相关证明文件原件。

4：专利权转移的，变更后的专利权人委托新专利代理机构的，应当提交变更后的全体专利申请人签字或者盖章的委托书。

Q:专利著录项目变更费用如何缴交

A：（1）直接到国家知识产权局受理大厅收费窗口缴纳,（2）通过代办处缴纳，（3）通过邮局或者银行汇款,更多缴纳方式

Q：专利转让变更，多久能出结果

A：著录项目变更请求书递交后，一般1-2个月左右就会收到通知，国家知识产权局会下达《转让手续合格通知书》。