专利摘要

为了纯化含有与CO、VOC或一氧化二氮结合的氮氧化物的废气，特别是由生产水泥熟料、硝酸、己二酸、肥料和三氧化铀产生的废气，使用具有至少两个再生器(A,B)的再生式热后燃烧系统，CO、VOC和一氧化二氮借助于该系统在800至1000℃的温度下在燃烧室(1)中被热纯化，并且通过添加氮-氢化合物用SCR催化剂(6)将氮氧化物热还原，其中已被热纯化的废气在大约300℃的温度下在合适的位置从相应的两部分再生器(A或B)中被移出，经由SCR催化剂(6)在固定的流向上被导引，并随后反馈到再生器(A或B)的剩余区段(A’,B’)。

权利要求

1.一种纯化废气的方法，所述废气含有可用所述废气中的氧进行氧化的可热纯化的化合物以及氮氧化物和/或在后燃烧系统中的热纯化期间形成氮氧化物的化合物，所述后燃烧系统具有至少两个填充有蓄热体(3)并连接到共同的燃烧室(1)的再生器(A,B….)，其中将所述废气交替地供给到原料气体入口再生器(A或B)，其蓄热体(3)已被预热，并且从所述燃烧室(1)出来的热纯化废气被供给到清洁气体出口再生器(B或A)，用于其蓄热体(3)的加热以及所述氮氧化物借助于还原剂选择性地催化还原成氮，其特征在于，至少两个再生器(A,B…)在流动方向上各自被分成两部分，即所述再生器(A’,A”；B’,B”)的背着所述燃烧室(1)和朝着所述燃烧室(1)的区段，并且所述至少两个再生器(A,B…..)具有用于所述选择性催化还原的共同催化剂(6)，其中在冷却到与所述燃烧室(1)相邻的所述清洁气体出口再生器(A,B…)的区段(A”,B”)中的选择性催化还原所需的温度并与所述还原剂混合后，在所述燃烧室(1)中热纯化的废气被供给到所述共同的催化剂(6)，用于形成清洁气体，所述清洁气体在其已经将热量输送到背着所述燃烧室(1)的所述清洁气体出口再生器(A,B…)的区段(A’,B’)的蓄热体(3)后被引导到外部。

2.根据权利要求1所述的方法，其特征在于，要纯化的废气含有作为可氧化的可热纯化的化合物的挥发性有机化合物、一氧化碳、氨和/或一氧化二氮以及作为在所述热纯化期间形成氮氧化物的化合物的氨、一氧化二氮和/或含氮挥发性有机化合物。

3.根据权利要求1所述的方法，其特征在于，所述选择性催化还原所需的温度为200至400℃。

4.根据前述权利要求之一所述的方法，其特征在于，能够通过将还原剂供入到所述燃烧室(1)当中而使存在的或在所述燃烧室(1)中形成的氮氧化物热预脱氮。

5.根据前述权利要求之一所述的方法，其特征在于，燃烧室(1)中的温度为至少800℃，并且在热脱氮的情况下为至少900℃。

6.根据前述权利要求之一所述的方法，其特征在于，在已经与所述还原剂混合后，所述热纯化的废气优选流过陶瓷填充材料(15)，用于在所述废气进入所述催化剂(6)前均化其温度。

7.根据前述权利要求之一所述的方法，其特征在于，氮-氢化合物用于将所述燃烧室(1)中的氮氧化物还原和/或利用催化剂(6)还原成氮。

8.根据前述权利要求之一所述的方法，其特征在于，所述废气在所述燃烧室(1)中的停留时间为0.3至1秒，并且在热脱氮的情况下为1至4秒。

9.根据前述权利要求之一所述的方法，其特征在于，设置另外的再生器(A至E)用于在清洁气体流到所述清洁气体出口再生器前用其吹扫所述原料气体入口再生器(A至E)。

10.用于实施根据前述权利要求之一所述的方法的装置，其特征是后燃烧系统带有至少两个具有共同燃烧室(1)的再生器(A,B)，它们各自具有布置成彼此叠置并填充有蓄热体(3)的两个区段(A’,A”；B’,B”)，并且带有用于选择性催化还原的催化剂(6)的共同固定件(22)侧向附接到其上，其中所述固定件(22)具有用于将所述催化剂(6)连接到所述下区段(A’,B’)和所述上区段(A”和B”)的切断阀(V-4A,V-5A,V-6A；V-4B,V-5B,V-6B)，其中有或没有通过所述催化剂(6)的流动。

11.根据权利要求10所述的装置，其特征在于，所述固定件(22)具有对所述至少两个再生器(A,B)为共同的上部收集管道(25)和对所述至少两个再生器(A,B)为共同的下部收集管道(26)，前者用于将所述热纯化的废气供给到所述催化剂(6)，后者用于以所述催化剂(6)纯化的清洁气体，空间(27)布置在每个再生器(A,B)的所述上管道(25)与所述下管道(26)之间，其中所述切断阀(V-4A,V-5A,V-6A)(V-4B,V-5B,V-6B)用于将所述上部收集管道(25)经由所述催化剂(6)连接到所述下部收集管道(26)，或者用于将所述再生器(A,B)的下区段(A’,B’)经由所述空间(27)连接到其上区段(A”,B”)。

12.根据权利要求11所述的装置，其特征在于，用于为采用所述催化剂(6)的选择性催化还原供给所述还原剂的喷嘴(11)设置在所述上部收集管道(25)中。

13.根据权利要求10至12之一所述的装置，其特征在于，在所述催化剂(6)上设置陶瓷填充材料(15)，用于均化所述废气的温度并将后者与所述还原剂混合。

14.根据权利要求10至13之一所述的装置，其特征在于，设置多对再生器(A至E)，它们各自具有布置成彼此叠置并填充有蓄热体(3)的两个区段(A’,A”,B’,B”)，并且带有用于选择性催化还原的催化剂(6)的共同固定件(22)侧向附接到其上，其中所述固定件(22)包括用于经由所述催化剂(6)将所述上部收集管道(25)连接到所述下部收集管道(26)或者将所述再生器(A至E)的所述下区段(A’,B’)连接到所述上区段(A”,B”,…)的切断阀(V-4A至V-4E、V-5A至V-5E、V-6A至V-6E)。

15.根据权利要求10至14之一的装置的用途，用于纯化由生产水泥熟料、硝酸、己二酸、肥料和三氧化铀产生的废气。

说明书

技术领域

本发明根据权利要求1的前序部分涉及一种方法。本发明还涉及用于实施该方法的装置以及该装置的用途。

背景技术

从DE 19905733 B4中已知再生式热后燃烧系统与选择性催化还原(SCR)的结合。在这种方法中，SCR催化剂材料各自被布置在再生式热交换器材料上，从而当在再生器入口添加还原剂时实现了具有高热效率的彻底催化脱氮。然而，这种方法不允许同时纯化有机组分，因为催化剂上方的温度不足以热氧化有机污染物。

从EP 472 605 B1中已知一种根据权利要求1的前序部分的废气纯化方法，其中再生器被竖直分为三个部分(图4)。首先，废气流过再生器的下部低温区段，然后通过中心的SCR催化剂，其中氨从废气中被吸收。随后，废气在再生器的上部高温区段被加热到800℃，有机物质在相邻的燃烧室中被热燃烧。按这种方式预纯化的废气然后流过第二个高温再生器，并将热量输送到其蓄热体。随后，在大约430至230℃的温度下，氮氧化物(NO_X)与被吸收的氨在催化剂层上被还原。

该方法的一个缺点是，其导致在流动方向上，SCR催化剂上方的温度分布高度波动，正如在热交换器中那样，其也仍随循环时间而变化。出于工艺相关的原因，不可能在SCR催化剂的最佳温度下遍及其全部体积对其进行操作。此外，温度的永久性变化意味着对SCR催化剂的高机械应力。

进一步的缺点是，如果NO_X被还原成氮(N₂)则放热。在高NO_X浓度的情况下，单释放的热量就限制了最大NO_X入口浓度，因为不然的话SCR催化剂将经受由过热引起的快速热老化。在同样必须考虑SCR催化剂长度上的温度分布及其波动的情况下，最大NO_X入口浓度大幅度降低。

进一步的主要缺点是，在具有三个再生器的已知工艺中，如果要使用由相对柔软的材料制成的均匀挤出的材料或波纹状SCR催化剂代替明显更昂贵的涂有SCR-催化活性涂层(washcoat)的陶瓷蜂窝热交换器，则出于结构上的原因，每个再生器有至少三个栅板是必要的。

此外，每个再生器中必须提供足够数量的催化剂，因此与单个SCR系统相比，在系统具有两个再生器的情况下，催化剂的数量要加倍，并且在系统具有三个再生器的情况下，催化剂的数量要三倍。

发明内容

因此在一方面，本发明的目的是在再生式热工艺中利用来自有机组分以及一氧化碳(CO)的热氧化或后燃烧和/或一氧化二氮(N₂O)热还原成氮(N₂)的全部能量含量–如果可能的话，不需要任何的外部能量供给–方式是通过提高反应所产生的温度，并且还使用后者借助于选择性催化还原进行脱氮，并且在另一方面，在不需要单独供给能量的情况下提供在SCR催化剂的最佳工作温度下遍及其全部体积对其进行操作的可能性。

根据本发明，这是通过以权利要求1为特征的方法实现的。在权利要求2至9中描述根据本发明的方法的优选实施方案。涉及用于实施根据本发明方法的优选装置的权利要求10由权利要求11至14的措施进一步展开。权利要求15涉及根据本发明的装置的优选用途。

根据本发明，在热后燃烧系统中纯化含有可用大气氧氧化的可热纯化的化合物以及氮氧化物和/或在热纯化期间形成氮氧化物的化合物的废气。可氧化的可热纯化的化合物(特别)是挥发性有机化合物(VOC)、一氧化碳、氨和一氧化二氮，其中氨(NH₃)被还原成氮(N₂)、NO_X和水，并且其中一氧化二氮(N₂O)被还原成N₂和O₂以及被氧化成NO_X。除了一氧化二氮外，在热纯化期间，在高于1100℃的温度下(如像在燃烧器火焰中)或者借助于例如胺、腈或氰化物的含氮有机化合物(特别地)可热形成氮氧化物，因此不需要使用催化剂。

后燃烧系统具有至少两个填充有蓄热体并连接到共同的燃烧室的再生器。要纯化的废气被交替地供给到其蓄热体已被预热的原料气体入口再生器，并且从燃烧室出来的热纯化废气到清洁气体出口再生器，用于其蓄热体的加热以及氮氧化物与氮借助于还原剂的SCR反应。

不论原料气体温度如何，为了达到SCR反应所需的温度，都不需要消耗额外的能量。

根据本发明，后燃烧系统的至少两个再生器在流动方向上各自被分成两部分，即再生器的背着燃烧室的第一区段和再生器的朝着燃烧室的第二区段。所述至少两个再生器具有共同的SCR催化剂，其中在燃烧室中热纯化的废气在已经于清洁气体出口再生器的与燃烧室相邻的区段中冷却后达到SCR反应所需的大约300℃的温度，并且与还原剂混合，被供给到共同的催化剂用于形成清洁气体。

借助于SCR催化剂获得的原料气体将其热量输送到清洁气体出口再生器的背着燃烧室的第二区段的蓄热体，并且然后被引导到外部。

根据本发明的方法(具有在最佳催化剂温度下通过SCR催化剂的流量恒定的优点)，也有可能使用挤出的SCR催化剂，例如基于五氧化二钒(V₂O₅)、三氧化钨(WO₃)和/或二氧化钛(TiO₂)的催化剂，这些催化剂对机械应力和温度变化的抵抗力很小，但从另一方面来说，这些催化剂较便宜。

不论再生器的数量如何，可仅用一个SCR催化剂实施根据本发明的方法，其通流总是在相同的方向上，不依赖于热后燃烧系统的循环。

为了达到SCR反应所需的温度，SCR反应不需要消耗额外的能量，因为清洁气体出口再生器中的废气可在朝着燃烧室的区段被移出，从而处于合适的位置。选择此合适的位置，使得在温度优选至少800℃的燃烧室中纯化的废气在流过清洁气体出口再生器的与燃烧室相邻的区段后已经以这样的方式冷却，以使得SCR反应所需的温度被调节，其中该温度优选为200至400℃，特别是250至350℃，并且特别优选为280至320℃。

为了确保SCR催化剂的选择性和最大限度地减少SCR催化剂的老化，而且还防止SO₂氧化成SO₃，必须要选择如此确定的工作温度窗口。

通过将还原剂供给到燃烧室里，燃烧室中的氮氧化物可以热的手段(因此不是催化手段)被预脱氮，方式是通过将它们还原成氮。

为还原燃烧室中的氮氧化物，优选使用作为水溶液的氮-氢化合物。氨、尿素或氨基甲酸可例如被用作氮-氢化合物。

为了降低燃烧室中热脱氮所需的反应温度，可以将添加剂加到氮-氢化合物中，例如诸如醇的有机化合物。为了氮-氢化合物的水溶液在燃烧室中的最佳分布，可以设置两个流体喷嘴或超声雾化器，各自具有恒定或脉动的泵预压力。

通过供给还原剂到燃烧室里，通常原料气体的氮氧化物载量的大约50％被移除；在燃烧室中的热NO_X还原期间可能的氨逸出被相邻的SCR催化剂用作额外的还原剂，如此根据本发明，在SCR反应期间不发生氨排放以及还原剂需求的同时减少。作为还原剂，也可以使含VOC的还原剂介入燃烧室，例如来自摄影行业或化学工业的废水，其除了氨外还含有相当量的有机溶剂。

对于SCR反应，以水溶液或以气态形式经由单级或双级混合装置将作为还原剂的氮-氢化合物(例如氨)供给到清洁气体出口再生器的直接在SCR催化剂的上游朝着燃烧室的第二区段。

再生式热后燃烧系统的蓄热体优选由挤出的棱柱形陶瓷蓄热体构成，该挤出的棱柱形陶瓷蓄热体具有多个在气流方向上延伸的气体流路通道，例如EP 472 605 B1中所描述的那样。SCR催化剂也可由以SCR催化剂材料制成并且具有在气流方向上延伸的气体流路通道的这种挤出的棱柱形陶瓷蓄热体构成。

在与还原剂混合前，热纯化的废气优选流过陶瓷散装床，目的是为了在废气进入SCR催化剂前均化其温度。陶瓷填充材料由优选为鞍形或环形的陶瓷成型体构成。其在SCR催化剂的截面区域上分布加入的还原剂，并同样减少SCR催化剂入口处的温度波动。

根据本发明，废气如此在循环中被交替地供给到至少一个其蓄热体已被预热的原料气体入口再生器。按这种方式纯化的废气被供给到燃烧室，所述燃烧室具有超过800℃的高温，特别是850至1000℃。在此高温下，VOC由废气中的大气氧燃烧，和/或一氧化二氮被热转化成氮。当流过清洁气体出口再生器的朝着燃烧室的区段时，所产生的热量被输送到此区段。通过从两部分清洁气体出口再生器的朝着燃烧室的区段中排出废气，有可能经由SCR催化剂在所有的循环中在相同的方向上引导废气。在流动分布和温度均化后，在循环中供给与还原剂混合的废气通过陶瓷散装床到在大约300℃的最佳工作温度下的SCR催化剂。清洁气体、(及)因此也借助于SCR催化剂被纯化的废气将剩余的热量输送到两部分清洁气体出口再生器的背着燃烧室的区段，使得由SCR反应产生的热量也可以被利用。

如果不用还原剂实施热还原，例如在800至850℃的温度下，废气在燃烧室中的停留时间优选为0.5至3秒，特别是0.7至1.5秒。相比而言，在使用还原剂进行热SNCR还原的情况下，在超过850℃、特别是900至950℃的燃烧室温度下，停留时间优选为1至4秒，特别是1.5至2秒。当一氧化二氮被热分解时，在优选900至1000℃、特别是950至970℃的燃烧室温度下，停留时间优选为1至3秒，特别是1.5至2秒。

为了移除原料气体入口再生器中含有的残余废气，优选在废气流的方向改变之前使用来自另外的两部分再生器的清洁气体将各原料气体入口再生器吹扫一个循环。关于VOC或一氧化碳，可以实现大于99.5％的纯化效率。

在较高废气流速的情况下，提供根据本发明构造的多个再生器对来代替两个或三个再生器。这使得有可能将单个再生器的尺寸限制在可运输的规模上。此外，通过再生器的顺序路线减小了SCR催化剂的交替热应力负荷。与具有三个再生器的系统相比，SCR催化剂的交替负荷例如仅为具有五个再生器的系统情况的50％，以及仅为具有七个再生器的系统情况的33％。

在用于实施根据本发明的方法的装置中，连接到共同燃烧室的至少两个再生器优选被布置成彼此平行。它们各自具有两个优选布置成在竖直方向上彼此叠置并填充有蓄热体的区段。具有对至少两个再生器为共同的SCR催化剂的固定件(mounting)侧向附接到所述区段。

为将催化剂连接到至少两个再生器的下区段和上区段，固定件具有切断阀，优选为提动阀，它们的布置方式使得料流可通过或绕过(即不通过)SCR催化剂。

本发明通常适用于纯化含有可用废气中的大气氧氧化的可热纯化的化合物以及氮氧化物和/或在热后燃烧系统的燃烧室中的热纯化期间形成氮氧化物的化合物的废气。

因此，根据本发明的方法和根据本发明的装置特别适用于纯化由生产水泥熟料、硝酸、己二酸和肥料所产生的废气。此外，根据本发明的方法和/或根据本发明的装置适用于纯化由生产三氧化铀所产生的废气，所述三氧化铀是通过在氧气氛中加热重铀酸铵(铀精矿)得到的。

关于具有五个带吹扫选项的再生器的装置，再生器的切断阀的循环顺序路线(即示意路线图)以举例的方式描述于下表中，其中切断阀的编号与附图的图3对应，并且再生器被相应地表示为A至E。“0”表示关闭的切断阀，并且“1”表示打开的切断阀。

实施例1

(生产水泥熟料)

生产水泥熟料是一种耗能(energy-intensive)过程，这就是为什么将回转窑的废气流用于预热生料，以便在所述过程期间利用尽可能多的废热。在现代水泥厂中，也利用熟料冷却器的废热。尽管如此，大约100.000Nm³/h的废空气流具有130至200℃的温度，这反映了对水泥厂的热能的需求，并且这就是为什么要将二次燃料以及具有高烃含量的掘出土壤与生料一起处理。由于蒸发和部分热解的原因，烃(VOC)以及另外形成的一氧化碳和NO_X找不到它们进入具有反向废气流的热回转窑的方式，而是大部分直接被输运到废气中。根据本发明的系统确保可靠和高效地纯化这种广范围的污染物，并且使得能够在质量和数量上使用较大量的二次原料和二次燃料，而不对环境有任何负面影响。

互联运行中的水泥熟料窑的废气

采用根据本发明的系统(5-床变相形式)，废气的能量含量以污染物的形式得到利用，以便在自热操作中纯化VOC、CO和NO_X。

为此目的，再生式热交换器被用于将废气预热至温度>800℃，其结果是由CO和VOC的氧化释放出足够的能量，以便维持这一温度。

CO和TOC的纯化为99.5％。

燃烧室的下游(入口SCR催化剂)侧的废气

SCR催化剂的下游(烟囱)侧的经清洁的废气

还原剂在SCR阶段的消耗量为65kg/h NH₃(100％)。其如此之低的原因是，存在的NO₂同样被根据本发明的方法热转化成NO，以及相关地废气短时间被加热到>800℃的温度(NO_X在NO侧上的平衡)，接着是同等迅速的冷却。

因此，根据TA Luft(空气质量控制的技术指导)的标准限值对于这一应用也可经济地得到遵守。

实施例2

(生产氨)

对于生产肥料以及诸如硝酸铵、己内酰胺、己二酸、二硝基甲苯和硝基苯的化学品，在开始使用由氨生产的硝酸。作为副产物释放出温室气体一氧化二氮(N₂O)，其具有高达CO₂的320倍的全球变暖潜势，因此尽管投资和操作成本高也要经常性地进行催化纯化，因为由于CO₂许可证交易的原因，目前还有可能部分地补偿这些成本。

根据本发明的方法使得能够以显著较低的成本同时移除一氧化二氮、VOC和NO_X。

为了生产560吨/天的硝酸铵，需要7700kg/h的氨。70.000Nm³/h的相应尾气含有3g/Nm³N₂O。如果使用催化剂来纯化N₂O，则由于催化剂迅速污染的原因(1至3个生产循环)，纯化效率明显低于90％，总成本显著较高。

采用根据本发明的系统，一氧化二氮被热分解成N₂(>95％的纯化)。由<14摩尔％N₂O的副反应所产生的氮氧化物与借助于整体的SCR反应器而已经包含在废气中的氮氧化物一起被纯化，废气无需被加热第二次。由于这个原因，与纯粹的催化变相形式相比，操作成本可降低到一半以下的量。

同时，采用根据本发明的方法，环境污染(VOC和NO_X)减少95％(仅为纯粹的催化变相形式的一半排放)。此外，氮氧化物被还原，并且所述方法可能存在的甲烷排放在能量方面得到纯化和使用。

通过使SCR与热SNCR、(及)因此的非催化脱氮相结合，可以达到极高的纯化效率。由于热还原的还原剂消耗量大约为SCR情况的两倍高，因此如果SCR催化剂是新鲜的，则SCR催化剂可主要用于NO_X的还原。在SCR催化剂老化或部分污染的情况下，为了保持清洁气体浓度低且稳定，可以另外采用热脱氮。

附图说明

下面将参照附图，以举例的方式更详细地描述本发明，其中：

图1显示带有两个反应器的废气纯化装置的示意图；

图2a和2b各自示意性地显示分别作为原料气体入口再生器和清洁气体出口再生器的再生器的截面；以及

图3显示带有五个生成器的废气纯化装置的示意图。

具体实施方式

根据图1，再生式热后燃烧装置具有两个借助于共同燃烧室1连接到燃烧器2或电加热装置的再生器A和B。在其中温度为例如900℃的燃烧室1中，废气被热纯化。

再生器A和B在流动方向上各自被分成两部分。也就是说它们各自由分别背着燃烧室1的下区段A’和B’以及分别朝着燃烧室1的上区段A”和B”构成。区段A’、A”、B’和B”各自填充有蓄热体3。

每个再生器A和B的两个区段A’、A”和B’、B”分别借助于管道4和5彼此连接，每个都设置有切断阀V-5A和V-5B。

两个再生器A和B具有共同的SCR催化剂6。

为此目的，上区段A“和B“在它们的下端经由切断阀V-6A和V-6B连接到管道7，并且下区段A’和B’在它们的上端经由切断阀V-4A和V-5B连接到管道8。

分别根据切断阀V-6A和V-6B的切换经由上管道7供给在燃烧室1中热纯化的废气，上管道7连接到具有例如带喷嘴11的格栅的室9，喷嘴11用于供给作为还原剂的氮-氢化合物，用于采用催化剂6的SCR还原。

喷嘴11布置在例如折流板形式的混合器12上游的室9中。管道13从混合器12延伸到其中布置SCR催化剂6的室14的上端。

在管道13延伸进入14的位置与催化剂6之间设置由例如鞍形物构成的陶瓷填充材料15，其目的是用来额外地混合还原剂与在燃烧室1中热纯化的废气以及均化进入催化剂6的废气的温度。

通过SCR催化剂6后所产生的清洁气体经由管道8从室14被分别供给到被切换成“清洁气体出口”模式的再生器A和B的下区段A’和B’的上端。

原料气体由风扇16经由原料气体管道17供给，两个再生器A和B借助于切断阀V-1A和V-1B连接到原料气体管道17，即分别在下区段A’和B’的下端。

清洁气体经由清洁气体管道18和烟囱19排放到外部。为此目的，清洁气体管道借助于切断阀V-2A和V-2B连接到两个反应器A和B的下区段A’和B’的下端。

在燃烧室1中，喷嘴20,21分别设置在两个再生器A和B上方，其中所述喷嘴供给氮-氢化合物作为还原剂，以便至少部分地将燃烧室中的氮氧化物预脱氮，即以热但不是催化的方式进行。

在每种情况下启动布置在原料气体塔上方的喷嘴或喷嘴组，以便最大化非催化还原的停留时间。

再生器A和B被交替地操作，即作为原料气体入口再生器操作或者作为清洁气体出口再生器操作，前者的蓄热体3已被预热，以便加热进入燃烧室1的原料气体，而清洁气体从后者中出来，同时将其热量分别输送到再生器A和B的蓄热体用于下一个循环。

也就是说，在再生器A形成原料气体入口再生器并且再生器B形成清洁气体出口再生器的情况下，切断阀V-1A和切断阀V-2B被打开，并且切断阀V-

2A和V-1B被关闭。此外，经由管道4连接再生器A的两个区段A’和A”的切断阀V-5A被打开，而将再生器A连接到SCR催化剂6的切断阀V-4A和V-6A被关闭。

在于此循环中形成清洁气体出口再生器的再生器B中，在这种情况下经由管道5连接两个区段B”和B’的切断阀V-5B被关闭，而切断阀V-6B和V-4B被打开，使得在其部分热量被输送到区段B”的蓄热体3后以及在已经借助于喷嘴11添加氮-氢化合物后，从区段B”出来并且已在燃烧室1中被热预纯化和加热的废气分别在静态混合器12和15中被混合，并且被使用催化剂6的SCR反应纯化，经由管道8进入下区段B’，以便通过其热量加热下区段B’中的蓄热体3。

相对于下区段B’的高度，选择再生器B的上区段B”的高度，使得从区段B”供给到催化剂6的废气具有的温度为例如250至350℃，特别是280至320℃，这对SCR反应是最佳的。

总之，选择再生器的总高度，使得清洁气体以例如比原料气体温度高30至60℃的温度通入原料气体管道18并通过烟囱19导向外部。相同的情况适用于再生器A的区段A’和A”的高度并且适用于所有另外的并行再生器。

当在下一个循环期间再生器B形成原料气体入口再生器并且再生器A形成清洁气体出口再生器时，阀V-1A、V-2B、V-5A、V-6B和V-4B被关闭，并且阀V-2A、V-4A、V-6A和V-5B被打开。

在图2a和图2b中，根据图1的再生器A分别显示为原料气体入口再生器(图2a)和清洁气体出口再生器(图2b)。在图2a中，进入的原料气体由箭头P1示出，出来的原料气体由图2b中的箭头P2标示。

从图2a和2b中可以看到，催化剂6、填充材料15、用于供给氮-氢化合物的喷嘴11以及以提动阀形式构造的切断阀V-4A、V-5A和V-6A设置在再生器A侧向上的固定件22中。

分别在原料气体管道17和清洁气体管道18上的切断阀V-1A和V-2A同样构造成提动阀的形式。

第二个再生器B(图1)布置于再生器A后面，因此在图2a和2b中看不到。这种布置也适用于另外存在的再生器。

对比图1，再生器A的下区段A’和在图2a和2b中看不到的下区段B’在它们的下端各自具有带切断阀V-3A的管道23，用于取出剩余的原料气体，剩余的原料气体是被来自燃烧室的清洁废气从上面挪出来的，并且随后作为大约5至10％的支流反馈给原料气体。每次在已经将再生器用作原料气体入口再生器之后和将其用作清洁气体再生器之前对其进行吹扫。

根据图2a和2b，在两个区段A’和A”之间，再生器A具有使区段A’和A”之间的废气流偏转进入固定件22那样的折流板或偏转元件24。

固定件22具有对两个再生器A和B为共同的上部收集管道25以及共同的下部收集管道26，前者用来将在燃烧室1中热纯化的废气分别从上区段A”和B”供给到催化剂6，后者用于以催化剂6纯化的清洁气体，其分别供给到再生器A和B的各自的下区段A’和B’。

在固定件22中的上管道25与下管道26之间提供为每个再生器A,B的单独空间27，相应再生器A,B的原料气体和清洁气体流入其中，并且催化剂6借助于壁28与其隔开。

当再生器A(或B)根据图2a形成原料气体入口再生器时，再生器A的提动阀V-5A(以及相应地在图2a和2b中未显示的再生器B的提动阀V-5B)被打开，而提动阀V-6A和V-4A(以及相应地V-6B和V-4B)对收集管道25和26关闭。

然而，当再生器A(或B)形成清洁气体出口再生器时，根据图2b，再生器A的提动阀V-4A和V-6A(以及再生器B的提动阀V-4B和V-6B)被打开，而提动阀V-5A(以及相应地V-5B)被关闭。

根据图3的装置具有五个再生器A至E，它们全都是按与根据图1及图2a和2b的再生器A和B相同的方式构造的。也就是说，优选在竖直方向上彼此相邻布置的所有再生器A至E具有填充有蓄热体3的区段A’,A”,B’,B”...以及共同的燃烧室1和共同的催化剂6。

优选地，催化剂6被布置在根据图2a和2b侧向附接和构造的侧部固定件中。

各再生器A至E的区段A’,A”,B’,B”...可借助于切断阀V-5A至V-5E彼此连接。区段A’,A”,B’,B”…可借助于切断阀V-6A至V-6E和V-4A至V-4E经由固定件22中的催化剂6彼此连接。

根据图2a和2b的上部收集管道25和下部收集管道26示意性地示于图3。

在每种情况下，将再生器A至E的一对切换到“原料气体入口”模式，将再生器A至E的另一对切换到“清洁气体出口”模式，而第五个再生器A至E被提供用于吹扫。

为此目的，将再生器A至E用它们的下区段A’,B’...的下端经由切断阀V-3A(参见图2a和2b)连接到V-3E以吹扫管道26，将从再生器A至E逐出的原料气体连同来自燃烧室1的纯化的清洁气体一起供给到风扇16上游的原料气体管道17。

上面在说明书的表中对根据图3具有五个再生器A至E的装置的循环操作图进行了说明。

用于废气纯化的方法和装置专利购买费用说明

Q：办理专利转让的流程及所需资料

A：专利权人变更需要办理著录项目变更手续，有代理机构的，变更手续应当由代理机构办理。

1：专利变更应当使用专利局统一制作的“著录项目变更申报书”提出。

2：按规定缴纳著录项目变更手续费。

3：同时提交相关证明文件原件。

4：专利权转移的，变更后的专利权人委托新专利代理机构的，应当提交变更后的全体专利申请人签字或者盖章的委托书。

Q:专利著录项目变更费用如何缴交

A：（1）直接到国家知识产权局受理大厅收费窗口缴纳,（2）通过代办处缴纳，（3）通过邮局或者银行汇款,更多缴纳方式

Q：专利转让变更，多久能出结果

A：著录项目变更请求书递交后，一般1-2个月左右就会收到通知，国家知识产权局会下达《转让手续合格通知书》。